盐城垃圾焚烧催化剂热烧结

    随着我国SCR脱硝装置大面积的使用，脱硝装置对于氮氧化物高效的脱除使得氮氧化物排放量得到良好的控制。但是在脱除氮氧化物的同时，催化剂也会将烟气中部分的SO2氧化成SO3，与未反应逃逸的氨形成ABS（即ammoniumbisulfate,中文名称硫酸氢氨，分子式NH4HSO4）。ABS具有粘性，会对催化剂和空预器造成危害，有的甚至危及除尘器。一、ABS形成机理催化剂中活性组分钒对SO2的氧化起到了催化作用：V2O5+SO2_____V2O4+SO3（1）2SO2+O2+V2O4_____2VOSO4（2）2VOSO4_____V2O5+SO2+SO3（3）在脱硝过程中，由于氨的不完全反应，氨逃逸在所难免。反应生成的SO2进一步与逃逸的氨生成硫酸铵或ABS：NH3+SO3+H2O=NH4HSO4（4）2NH3+SO3+H2O=（NH4)2SO4（5）。 板式催化剂以不锈钢金属板压成的金属网为基材。盐城垃圾焚烧催化剂热烧结

“SCR脱硝催化剂的活性”的文字定义，众说纷纭，准确的说法应该是：表征催化剂在特定工作条件下，其综合性能的特征值。活性的计算公式为：k=-AV×ln(1-η)在使用SCR脱硝催化剂活性这个概念时需要注意以下几点：1、催化剂活性值的确定与催化剂检测方法相关，同样的催化剂用不同的检测方法，其结果是不一样的。公认的方法是基于VGB-R302H标准（体系）的方法，默认的活性值就是指基于这个方法（体系）的检测值。2、上述活性计算公式是表征表达式，不适宜做分析之用。催化剂活性值的大小，很大程度取决于催化剂的体积量和活性成分的含量（钒钨钛催化剂中，主要指钒含量）通常情况**积量增加会使活性值降低，而钒含量增加会使活性值提升。在具体工程应用中，增加体积量对SCR烟气脱硝设备的长期稳定运行是十分有利的，而增加钒含量未必是一件好事，需要与SO2/SO3转化率等综合平衡。3、SCR脱硝催化剂的活性不是越大越好，比较催化剂活性值的大小，在某些情况下是无意义的。举例来说，不同的烟气条件之间比较催化剂的活性就没有任何可比性。如果使用活性来比较不同品牌催化剂的优劣，没有诸多条件的限制也是毫无意义的。浙江钒钛催化剂在线热解析SCR脱硝催化剂促使还原剂NH3选择性地与烟气中的氮氧化物在一定温度下发生化学反应。

    烟气速度变动系数：.≤±10%氨氮摩尔比变动：.≤±5%.温度比较大偏差：平均值的±10℃烟气入射催化剂角度（与垂直方向的夹角）：在烟气流方向比较大10°注：变动系数"."定义：式（1）（2）中：CV为相对标准偏差（也被称为“变异系数”）；S为标准偏差；为所有采样点的平均速度值；Vi为第i个采样点的速度值；n为采样点个数。这是一般性要求，甚至可以说是比较低要求。如果模拟计算和模型实验判断初步设计未达到上述指标，那么，就要对初步设计进行结构修改，即所谓“流场优化”。

实际上，对废脱硝催化剂进行资源化利用已悄然兴起。脱硝催化剂（钒钛系）是SCR脱硝系统的**装置，伴随着近年来火电厂**排放改造加速，其生产与使用量呈爆发式增长。对于燃煤电厂而言，SCR脱硝催化剂一般3~5年需要更换。朱法华跟记者算了一笔账，“根据调研估算，2014年以来，我国每年平均产生约20万立方米的废脱硝催化剂，照此计算‘十三五’期间，废脱硝催化剂将超过100万立方米，约50万吨。2020年以后，废脱硝催化剂产量将稳定在25万~30万立方米/年，约合13万~15万吨/年。”以往，对于失去活性且不能再生的废脱硝催化剂通常采用固化填埋，但随着废脱硝催化剂量的激增，不仅大量占用原本就稀缺的危险废物处置场地资源，而且处置运行费用较为高昂。无论是催化剂质量优劣的判断，还是催化剂使用状况的判断，都会采用催化剂活性衰减速率。

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从原理来看，NH3和NO之间反应的摩尔比是1:1的关系；消除1摩尔的NO，需要消耗1摩尔的NH3，如果达不到这样的配比，那么，或是脱硝效率达不到，或是氨有过剩（表现为氨逃逸）。基于这样的基本原理，SCR烟气脱硝设备的设计制造都应该是奔着实现氨氮的均衡配比这个方向去的，这是达到“精细喷氨”的基本要求。遗憾的是，由于技术水平和工程质量等一系列问题的存在，设备的实际使用效果却不尽人意，所以，提高氨氮的均衡配比是行业内亟待解决的问题，应该成为“技术趋势”！据国外的报道，解决这个问题的方法是采用高效的静态混合器，提高氨氮的混合程度，使NH3/NO相对标准偏差＜。下图从理论上说明，脱硝效率越高，NH3/NO相对标准偏差必须越小，否则无法控制好氨逃逸。盐城垃圾焚烧催化剂热烧结

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